提要：外摻氧化鎂混凝土是在混凝土中摻入適量的輕燒氧化鎂，使混凝土產(chǎn)生延遲性體積微膨脹以補償混凝土在溫降過程中產(chǎn)生的收縮變形，以防止混凝土由于溫降產(chǎn)生的裂縫，以取代或部份取代混凝土溫控措施。近幾年來，這項技術得到很快的發(fā)展，貴州省2000年以來先后用外摻氧化鎂混凝土修建了幾座拱壩。本文將這幾個工程的試驗資料進行整理，從外摻氧化鎂混凝土的力學強度、彈性模量、抗?jié)B、耐久性、熱學性能、自生體積變形性能等，進行全面系統(tǒng)的分析，以便能全面地系統(tǒng)地深入地了解外摻氧化鎂的各種性能，使外摻氧化鎂混凝土筑壩技術得到更好更快的推廣和發(fā)展。
　　關鍵詞：外摻氧化鎂混凝土論文，性能論文，自生體積膨脹，試驗研究。
　　1、概述
　　外摻氧化鎂混凝土是在水泥混凝土中摻入適量的輕燒氧化鎂，在水化過程中產(chǎn)生延遲性體積膨脹，對具有約束的水工大體積混凝土可起到補償混凝土在溫降過程中產(chǎn)生的收縮變形的作用，以防止或減少混凝土由于溫降產(chǎn)生的裂縫，以取代或部分取代傳統(tǒng)的溫控措施，混凝土大壩施工中實踐了不分縫或少分縫連續(xù)澆筑技術，減化了大壩混凝土的施工工藝，可大大加快了工程進度。
　　2001年以來，貴州省先后建成了沙老河、三江、落腳河、馬槽河、老江底5座外摻氧化鎂混凝土拱壩及魚簡河、黃花寨兩座外摻氧化鎂碾壓混凝土拱壩（參閱表1），為了使外摻氧化鎂筑壩這項新技術更好更快的得到推廣和發(fā)展，有必要對外摻氧化鎂混凝土的性能進行深入的了解和研究。本文對我省建成的幾座外摻氧化鎂混凝土拱壩的試驗資料進行整理分析，以便能對外摻氧化鎂的性能有一個系統(tǒng)的全面的了解論文。
　　貴州省已建成應用MgO微膨脹混凝土拱壩統(tǒng)計表1
　　工程名稱所在地工程等級線型壩高（m）頂拱弧長（m）混凝土工程量（萬m3）MgO摻率（%）設縫情況
　　沙老河水庫貴陽市北郊三三心圓61.2184.815.303.50~5.50不分縫
　　三江水庫貴陽市北郊三單心圓71.5137.503.804.5誘導縫
　　落腳河電站大方縣三橢圓81.0195.609.605.50~5.50誘導縫
　　馬槽河電站銅仁市三二次曲線69.5142.103.86.00誘導縫
　　老江底電站興義市三橢圓67.0128.006.55.90誘導縫
　　*魚簡河電站息烽縣三拋物線81.00214.4811.004.0~5.0誘導縫橫縫
　　*黃花寨電站長順縣二橢圓108.00253.4028.52.50~3.00誘導縫
　　注：有*標記的為碾壓混凝土，其余為常態(tài)混凝土
　　2、外摻氧化鎂混凝土配合比論文
　　幾個工程均為四級配混凝土，砂石骨料均用石灰?guī)r軋制，碎石最大粒徑120-150mm，常態(tài)混凝土坍落度控制在20-50mm，摻用二級粉煤灰，粉煤灰摻量30-40%，外摻氧化鎂4.5-6.0%不等，氧化鎂全部采用遼寧省海城東方滑鎂公司生產(chǎn)的輕燒氧化鎂，氧化鎂純度大于4%，符合符合輕燒氧化鎂（YB/T5206-2004）質(zhì)量要求，水膠比控制在0.50-0.55，膠凝材料總量控制在170-210kg/m3。碾壓混凝土VC值控制在7-8.5s，壩體采用三級配，碎石最大粒徑80mm，防浪墻采用二級配，碎石最大粒徑40mm。
　　為了確定氧化鎂合理摻量，應進行壓蒸試驗，壓蒸試驗參照“水泥壓蒸試驗安定性試驗方法”（GB/T750-92）進行。為安全起見，確定的氧化鎂摻量小于壓蒸試驗得出的最大值。
　　壓蒸試驗結果表2
　　工程名稱粉煤灰摻量MgO摻量膨脹率備注
　　(%)(%)(%)
　　沙老河水庫305.00.11
　　305.50.09
　　306.00.11
　　406.00.10
　　三江水庫306.00.13
　　304.50.09
　　305.00.11
　　落腳河電站306.00.14
　　404.50.09
　　405.00.11
　　406.00.11
　　馬槽河電站407.360.532
　　408.130.489
　　408.280.520※
　　408.790.511※
　　老江底電站307.680.505
　　408.580.498※
　　308.430.501※
　　黃花寨電站607.650.495
　　608.770.497※
　　注:有※為一級配混凝土,其余為1:3砂漿。
　　對于MgO摻量，過去5%被認為是“禁區(qū)”，國標規(guī)定水泥的MgO含量是以水泥熟料中的MgO含量為準，而水工大體積混凝土外摻MgO則是以膠凝材料（水泥+粉煤灰）為控制標準。水泥熟料中內(nèi)含MgO與作為膨脹劑的輕燒MgO有本質(zhì)的不同，因此應以壓蒸試驗來確定MgO的合理摻量。根據(jù)壓蒸試驗的研究，水泥凈漿、砂漿、一級配混凝土在MgO相同摻量相同時，表現(xiàn)出膨脹量呈遞減趨勢，筆者認為：用一級配混凝土作壓蒸試驗更接近實際情況。
　　各工程選擇的配合比列于表3。按表3配合比進行復核試驗，外摻氧化鎂混凝土的各項性能均能滿足設計要求論文。
　　外摻氧化鎂混凝土配合比表3
　　工程名稱編號水膠比1m3混凝土材料用量（kg）
　　水水泥粉煤灰/摻量%MgO/摻量%減水劑/摻量%砂/砂率%5-2020-4040-8080-150（120）
　　沙老河水庫沙10.539010268/409.4/5.51.19/0.7485/213623621087
　　沙20.559512152/306.92/401.21/0.7549/243443441031
　　沙30.559512152/308.65/501.21/0.7549/243443441031
　　沙40.559510469/406.92/4.01.21/0.7524/233473471042
　　沙50.559510469/407.79/4.51.21/0.7524/233473471042
　　沙60.559510469/408.65/5.01.21/0.7524/233473471042
　　三江水庫三10.5710012352/307.9/4.51.22/0.7541/24343343514514
　　三20.5410013056/3010.2/5.51.30/0.7539/24341341512512
　　三30.5110013659/3011.7/6.01.37/0.7536/24340340510510
　　落腳河電站落大壩0.508511951/309.35/5.51.70/1.0528/24340340511511
　　落墊層0.509012654/309.9/5.51.80/1.0556/25332332498498
　　馬槽河電站馬10.5310914462/3012.36/6.01.648/0.8611/28315315472472
　　馬20.5011013288/4013.2/6.01.76/0.8608/28312312469469
　　馬30.5411214462/3012.36/6.01.648/0.8611/28315315472472
　　馬40.5211413288/4013.2/6.01.76/0.8608/28312312469469
　　老江底電站Ⅰ0.5611814763/4012.6/6.01.68/0.8743/35414414552
　　Ⅱ0.5212114294/4014.2/6.01.89/0.8712/34414414552
　　黃花寨電站Ⅲ650.538757107/659.02/5.51.31/0.8795/34442589442
　　壩體Ⅲ600.54876497/608.86/5.51.29/0.8761/34444591442
　　黃花寨電站防浪墻Ⅱ400.529511073/4010.06/5.51.46/0.8860/39538808
　　注:1、除落腳河電站骨料最大粒徑為120mm外，其余工程骨料最大粒徑為150mm
　　2、馬1、馬2為銅仁黔東水泥，外加劑為北京科寧外加劑ADD-3；
　　馬3、馬4為懷化金大地水泥，外加劑為貴州鐵盛外加劑TS-A1，以下同。
　　3、外摻氧化鎂混凝土的強度
　　外摻氧化鎂后，在水化過程中使水泥石產(chǎn)生膨脹變形，如氧化鎂摻量過大，水泥石膨脹后水泥石與骨料的界面受到破壞，則會影響混凝土的強度和耐久性。由于未進行與基準混凝土對比試驗，現(xiàn)參照國內(nèi)資料（文獻），當氧化鎂摻率在4%左右時，各種品種水泥混凝土強度不僅沒有降低，反而較同齡期混凝土強度略有增加。我省幾個工程，氧化鎂摻率由4%-6%的強度試驗資料列于表4。
　　外摻氧化鎂混凝土強度試驗結果表4
　　工程名稱編號抗壓強度（MPa）劈拉強度（MPa）抗拉強度（MPa）抗折強度（MPa）
　　7d28d90d7d28d90d7d28d7d28d90d
　　沙老河水庫沙117.828.939.90.801.793.16
　　三江水庫三112.217.424.60.791.581.811.62.3
　　三214.619.826.60.881.601.901.52.5
　　三317.322.529.81.071.632.151.72.7
　　落腳河電站落大壩14.722.029.61.522.062.56
　　落墊層16.224.430.91.602.282.70
　　馬槽河電站馬114.921.328.51.652.382.952.53.84.6
　　馬215.222.029.01.622.313.012.74.04.9
　　馬316.023.530.61.722.443.252.84.15.3
　　馬416.324.131.51.712.393.182.73.95.1
　　老江底電站Ⅰ12.819.625.01.031.581.96
　　Ⅱ12.319.224.81.121.692.01
　　黃花寨電站Ⅲ6510.415.626.90.671.152.14
　　Ⅲ6011.116.327.00.711.362.26
　　Ⅱ4012.416.727.30.861.272.45
　　外摻氧化鎂混凝土劈裂抗拉強度約為抗壓強度的7~10%，7天強度約為28天強度的60~70%，90天強度約為28天強度的130~140%（摻30~40%粉煤灰），抗折強度約為劈裂抗拉強度的1.6~1.7倍，與普通混凝土的規(guī)律相符。混凝土外摻5%左右的氧化鎂不會對強度造成影響，完全能滿足工程對強度的要求。
　　4、彈性模量
　　彈性模量通常隨混凝土抗壓強度和密度的增加而加大，由于外摻氧化鎂混凝土的抗壓強度略高于普通混凝土，所以外摻氧化鎂混凝土的彈性模量也略高于普通混凝土。
　　外摻氧化鎂混凝土彈性模量試驗結果表5
　　工程名稱編號密度靜力彈性模量（GPa）
　　（kg/m3）7d14d28d60d90d
　　沙老河水庫沙1166/23.4/38.4
　　三江水庫三1252516.118.523.828.431.2
　　三2252516.720.325.229.034.3
　　三3255018.222.927.733.937.4
　　落腳河電站落大壩251022.4/25.6/30.8
　　落墊層250523.6/26.5/33.6
　　馬槽河電站馬1249614.6/20.1/26.8
　　馬2250115.2/20.9/27.3
　　馬3250315.3/22.3/28.6
　　馬4250016.2/22.9/30.4
　　老江底電站Ⅰ17.9/23.6/27.1
　　Ⅱ18.5/24.7/28.6
　　黃花寨電站Ⅲ6516.4/22.5/33.4
　　Ⅲ6015.8/22.1/35.7
　　Ⅱ4016.6/22.6/33.5
　　5、極限拉伸
　　為了防止混凝土發(fā)生裂縫，某些壩工等大體積混凝土在設計中提出抗裂要求，以極限拉伸值作為大體積混凝土抗裂能力的指標。
　　我們是按“水工混凝土試驗規(guī)程”（DL/T5150-2001）中的方法進行試驗，在氧化鎂摻率為4-6%時。齡期90d的極限拉伸為75-90×10-6，與普通混凝土接近，說明氧化鎂摻率在5%左右對極限拉伸值影響不大。
　　外摻氧化鎂混凝土極限拉伸試驗結果表6
　　工程名稱編號極限拉伸（×10-6）
　　7d28d90d
　　沙老河水庫沙1688393
　　三江水庫三160.375.2
　　三262.478.0
　　三363.378.5
　　馬槽河電站馬1506589
　　馬2446084
　　馬3486891
　　馬4426590
　　老江底電站Ⅰ597587
　　Ⅱ476985
　　黃花寨電站Ⅲ65486584
　　Ⅲ60506786
　　Ⅱ40476282
　　6、抗?jié)B性、抗凍性
　　我省修建的幾座外摻氧化鎂混凝土拱壩設計抗?jié)B等級均為W8，抗凍等級均為F100。經(jīng)試驗，所選擇的配合比全部達到或超過設計要求（試驗抗?jié)B達到W8，抗凍達到F100就沒有再繼續(xù)試驗），由于摻用了30-40%粉煤灰，采用的水膠比小于0.55，摻用的高效減水劑有一定的引氣作用，這些都有助于抗?jié)B、抗凍性的提高，因此外摻5%左右的氧化鎂不影響混凝土的抗?jié)B性和抗凍性，也就是說外摻氧化鎂混凝土的抗?jié)B性、抗凍性完全能夠滿足工程設計要求。
　　據(jù)清華大學的試驗研究（參考文獻4），外摻氧化鎂對碾壓混凝土的抗凍性有所降低，如合理摻用引氣劑，仍能滿足F300。
　　外摻氧化鎂混凝土對碾壓混凝土抗?jié)B性有所降低，外摻氧化鎂細度對抗?jié)B性影響較大，摻量越大，滲透性能降低也越大（見表7）。
　　外摻氧化鎂碾壓混凝土抗?jié)B試驗表7
　　(清華大學資料)
　　項目NMgOC5----120CF5-120C5-200CF5-200
　　相對滲透系數(shù)/ms-18.78×10-911.4×10-915.8×10-9141.0×10-9187.0×10-9
　　說明：NMgO（不摻MgO），外摻MgO（200目、120目）水泥用量（C5-200、C5-120），外摻MgO膠凝材料5%用CF5-120、CF5-200表示。
　　在自由膨脹條件下，隨著氧化鎂摻量增加，外摻氧化鎂混凝土的孔隙率隨之增加，造成抗?jié)B性略有下降，由于我們試驗研究不夠深入，外摻氧化鎂對常態(tài)混凝土抗?jié)B、抗凍性的影響究竟有多大還無法定論，但可以通過提高粉煤灰摻量減小水膠比，摻優(yōu)質(zhì)外加劑（最好是減水劑與引氣劑聯(lián)摻），外摻氧化鎂混凝土的抗?jié)B、抗凍等級是完全可以滿足設計要求的。
　　7、熱學性能
　　7.1外摻氧化鎂混凝土熱學性能試驗結果列于表8，為進行比較同時列出外摻氧化鎂碾壓混凝土和普通混凝土的試驗結果。
　　外摻氧化鎂混凝土熱學性能試驗結果表8
　　工程名稱導溫系數(shù)導熱系數(shù)比熱熱膨脹系數(shù)備注
　　(m2/h)（KJ/mh℃）（KJ/kg℃）(×10-6℃/)
　　落腳河大壩0.00298.881.206.26
　　落腳河墊層0.00298.861.216.25
　　烏江渡電站常態(tài)混凝土0.00410.60.967
　　息烽魚簡河0.002947.670.9556.48外摻氧化鎂碾壓混凝土(三級配)
　　長順黃花寨Ⅲ10.00327.710.9637.71外摻氧化鎂碾壓混凝土(三級配)
　　長順黃花寨Ⅲ20.00357.7160.9547.76外摻氧化鎂碾壓混凝土(三級配)
　　長順黃花寨Ⅲ30.00327.911.0057.94外摻氧化鎂碾壓混凝土(三級配)
　　外摻氧化鎂的熱學性能與普通混凝土基本相同，無明顯差別。由于我省幾個工程外摻氧化鎂混凝土均采用低坍落度（2-5cm），膠凝材料用量較低，與外摻氧化鎂碾壓混凝土熱學性能也基本相同，外摻氧化鎂對混凝土熱學性能沒有影響。
　　7.2絕熱溫升
　　根據(jù)室內(nèi)水化熱試驗，在粉煤灰、外加劑摻量相同時，水泥水化熱隨氧化鎂摻量的增加而略有增加，在氧化鎂與外加劑摻量相同時，水泥水化熱隨粉煤灰摻量的增加而有較顯著的降低。
　　根據(jù)試驗結果（參見表10），外摻氧化鎂混凝土的絕熱溫升與普通混凝土相比，還是比較低的。雖外摻氧化鎂后，水泥水化熱有所增加，但在我省幾個工程實際應用中，均摻入30-40%的粉煤灰，同時摻用高效減水劑和采用四級配大粒徑骨料，所以外摻氧化鎂混凝土的單位水泥用量還是比較低的，在選用水泥時都盡量選用低熱水泥，水泥礦物成分中發(fā)熱量最大的C3A及C3S含量之和最好低于58%，這些都是外摻氧化鎂混凝土絕熱溫升較低的原因。由于外摻氧化鎂混凝土絕熱溫升較低，有利于混凝土防裂。
　　外摻氧化鎂、水泥水化熱試驗表9
　　水泥品種粉煤灰氧化鎂外加劑水化熱（J/g）
　　(%)（%）（%）3d7d
　　42.5普硅水泥000234281
　　42.5普硅水泥404.51.0249286
　　405.51.0255296
　　406.51.0270318
　　407.51.0298349
　　604.51.0200230
　　605.51.0207243
　　606.51.0221269
　　607.51.0249298
　　654.51.0188216
　　655.51.0195226
　　656.51.0209256
　　657.51.0236274
　　外摻氧化鎂混凝土絕熱溫升試驗結果表10
　　工程名稱編號絕熱溫升（）備注
　　1d3d7d14d28d60d90d
　　沙老河水庫沙14.910.415.218.420.521.922.3
　　三江水庫三13.88.914.418.822.124.425..2
　　三34.09.515.720.824.627.628.6
　　落腳河電站落大壩10.712.414.115.819.621.5
　　落墊層11.313.115.016.720.722.8
　　馬槽河電站馬113.816.819.222.323.424.5
　　馬212.915.417.620.521.522.7
　　馬314.2217.220.522.824.024.9
　　馬413.0415.718.020.821.923.1
　　遵義海龍水庫常態(tài)混凝土19.124.932.935.4未摻氧化鎂
　　老江底電站Ⅰ20.47
　　Ⅱ20.27
　　魚簡河電站4.599.3114.818.1碾壓混凝土
　　黃花寨電站大壩三級配1.734.558.1211.5314.5916.9917.85
　　碾壓混凝土4.407.8911.2414.2716.6617.52
　　大壩二級配防滲墻碾壓混凝土2.195.529.7413.6517.0919.7420.67
　　注：落腳河、馬槽河絕熱溫升系根據(jù)水泥水化熱進行計算而得。
　　8、膨脹變形性能
　　8.1自生體積膨脹
　　
　　外摻氧化鎂自生體積變形表11
　　工程名稱編號溫度MgO摻量自生體積變形（×10-6）
　　（℃）(%)3d7d14d28d60d90d180d365d561d
　　沙老河水沙2204.07.18712.34016.66824.63939.89850.88963.824
　　沙3205.07.29412.31420.08144.42467.06374.54787.43
　　沙4204.03.9349.09916.96634.83550.71458.68275.325
　　沙5204.55.51012.29920.17234.40151.93861.21882.700
　　沙6205.07.29815.69827.05948.1367.45778.50098.335
　　沙5304.531.38739.95953.40772.16692.955108.366119.204
　　沙6305.024.08044.33955.95778.284102.308113.306133.959
　　三江水庫基準混凝土2009.3611.8512.8212.5514.3118.78
　　三1204.58.4512.8623.2140.2948.8170.6693.84101.31
　　三3206.03.0411.8123.1236.9554.0369.5498.23118.05125.34
　　基準混凝土3003.056.556.8310.0510.2410.24
　　三1304.56.5220.1226.9240.8054.2161.1084.1686.0492.13
　　三3306.03.0411.8123.1236.9554.0369.5498.23118.05125.34
　　基準混凝土4003.146.106.476.566.6610.0810.7211.4614.88
　　三1404.56.6327.0535.7447.4863.0974.9385.9490.0098.85
　　三3406.010.0730.3749.2067.6889.97108.4129.5140.2149.1
　　落腳河電站落大壩205.512.7423.3124.2631.6442.6355.75
　　落墊層205.513.7413.115.016.720.722.8
　　落大壩305.518.6331.2839.2951.7181.29105.13
　　落墊層305.514.1025.6336.6447.4075.97110.02
　　老江底電站90d外摻氧化鎂混凝土自身體積變形試驗結果表12
　　試驗編號ⅢⅢⅢⅢⅢⅢⅢⅢ
　　0.56F30M00.56F30M50.56F30M60.56F30M70.51F40M00.51F40M50.51F40M60.51F40M7
　　20℃50.16669.70883.918101.11846.34193.491112.001143.981
　　30℃100.270110.290142.390104.665150.125179.505
　　40℃182.026198.986200.346192.627199.467251.747
　　備注：Ⅲ0.51F40M5表示三級配，水膠比0.51，F(xiàn)（粉煤灰）摻量40%，M（MgO）摻量5%
　　黃花寨電站碾壓混凝土自生體積變形試驗結果（×10-6）（20℃）表13
　　試驗編號自生體積變形（×10-6）
　　3d7d14d28d60d90d
　　Ⅱ0.52F40M00.9383.0585.73411.19013.03227.35
　　Ⅱ0.52F40M54.4489.83815.78424.51036.40257.02
　　Ⅱ0.52F40M64.44810.13819.92425.41041.44255.88
　　Ⅱ0.52F40M78.00817.29823.58432.65052.34270.42
　　Ⅱ0.54F60M54.44810.19820.07429.16041.77252.76
　　Ⅱ0.54F60M64.4813.37819.42428.25043.78257.82
　　Ⅱ0.54F60M78.00820.85827.14439.77052.7677.54
　　Ⅱ0.53F65M54.44810.09819.82428.81041.22248.54
　　Ⅱ0.53F65M64.4810.21820.12429.23045.46260.06
　　Ⅱ0.53F65M78.01817.33827.21436.30056.05274.18
　　備注：Ⅱ0.52F40M5表示二級配，水膠比0.52，F(xiàn)（粉煤灰）摻量40%，M（MgO）摻量5%
　　外摻氧化鎂混凝土在水化過程中，氧化鎂吸水生成Mg(OH)2，即MgO+H2O→Mg(OH)2，產(chǎn)生延遲性體積膨脹，這是外摻氧化鎂混凝土的重要性能，從表17可看出，影響混凝土自生體積膨脹的首要因素是溫度，混凝土配合比相同，溫度越高，混凝土自生體積變形則越大。氧化鎂的摻量對混凝土自生體積變形也有直接的影響，氧化鎂的摻量越高，混凝土自生體積變形也越大。膨脹一般發(fā)生在7d以后，一年以后還繼續(xù)緩慢膨脹，溫度對早期膨脹率也有影響，如以180d的膨脹率為基準，根據(jù)我們試驗結果的統(tǒng)計，溫度與齡期對膨脹率的影響大致如下：
　　溫度與齡期與外摻氧化鎂膨脹率的關系表14
　　溫度齡期（d）
　　（℃）7142890180365561
　　2012-1516-2540-5070-95100120-130130-140
　　3020-2530-3550-6070-90100
　　4025-3030-4050-6080-90100
　　從表14可見：溫度對混凝土早期膨脹率影響較大，對28d以后膨脹率影響不甚顯著，因此外摻氧化鎂混凝土早期保溫顯得比較重要。
　　對魚簡河大壩外摻氧化鎂混凝土進行了觀測，結果列于表15。
　　魚簡河不同高程混凝土的平均溫度及膨脹量統(tǒng)計表15
　　齡期0~30d31~90d91~180d181~360d361~720d721~1080d2008年3月28日
　　高程項目平均膨脹平均膨脹平均膨脹平均膨脹平均膨脹平均膨脹
　　（m）溫度增量溫度增量溫度增量溫度增量溫度增量溫度增量實測膨脹量
　　（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（×10-6）
　　986.0017.011.721.07.621.15.520.14.518.33.916.93.336.5
　　1008.0027.815.027.810.921.36.914.14.419.23.717.12.042.4
　　1022.0033.917.932.712.125.825.118.08.319.613.116.23.539.2
　　1053.008.210.413.88.023.26.95.75.716.42.315.7-9.2-26.3
　　注：壩頂高程1062.00m
　　由表15可見，早齡期混凝土溫度高，膨脹增量大，一年后溫度已接近穩(wěn)定溫度場，膨脹發(fā)展變緩，第3年仍有3×10-6的膨脹增量，預計中下部壩體混凝土還會有2-10×10-6的膨脹增量，壩體接縫觀測成果表明：壩體誘導縫、橫縫、層面縫及壩體接觸縫等均未張開，壩面未發(fā)現(xiàn)裂縫及滲水現(xiàn)象，表明混凝土后期的微膨脹起到了增強壩體的抗裂性能。
　　8.2徐變
　　沙老河水庫外摻氧化鎂混凝土(編號沙1，氧化鎂摻率5.5%)，徐變試驗結果列于表16。
　　沙老河水庫外摻氧化鎂混凝土徐變度表16
　　加荷齡期持荷時間（d）
　　（d）3714285090180360
　　365.783.592.396.799.1101.8103.5105.3
　　735.445.051.456.760.564.669.373.4
　　2813.818.222.527.431.335.540.445
　　907.610.612.815.618.221.625.929.8
　　1805.17.69.011.013.216.220.123.7
　　3603.25.26.17.69.412.115.618.8
　　如以28d徐變度為基準，則不同加荷齡期持荷360d的相對徐變與加荷齡期的關系見表17。
　　相對徐變與加荷齡期關系表17
　　齡期（d）372890180360
　　相對徐變度2.301.631.000.660.530.42
　　以28d齡期加荷且持荷180d徐變度為基準，則28d齡期加荷的相對徐變與持荷時間的關系列于表18。
　　相對徐變與持荷時間關系表18
　　齡期（d）372890180360
　　相對徐變度0.340.450.680.881.001.11
　　由表17、表18可見：混凝土的相對徐變隨著加荷齡期的增大而減小，隨時間的延長而增大，持荷90d的徐變可達180d的88%左右。
　　由于未進行不摻氧化鎂混凝土的對比試驗，只能與國內(nèi)有關資料進行比較：外摻氧化鎂混凝土的徐變與普通混凝土相比，增大約10-20%，對于溫度應力和混凝土補償應力都發(fā)生晚期的外摻氧化鎂混凝土，后期徐變加大對溫度應力和補償應力有削減作用。
　　9結語
　　9.1從我省幾個工程外摻氧化鎂混凝土的試驗資料整理分析結果來看，外摻氧化鎂混凝土力學強度、抗?jié)B性能、抗凍性能均能滿足設計要求，外摻氧化鎂混凝土性能沒有太大的影響。
　　9.2外摻氧化鎂混凝土自生體積變形與溫度關系密切，與氧化鎂的摻率也有直接影響，溫度對早期膨脹率有較明顯的影響，要獲得期望的膨脹值，起到補償混凝土在溫降過程中產(chǎn)生收縮變形的作用，早期保溫十分重要。
　　9.3外摻氧化鎂筑壩技術要更好更快的發(fā)展，要更加完善，對外摻氧化鎂混凝土的各項性能還應進行更系統(tǒng)更深入的試驗研究。
　　參考文獻
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　　2、不分縫筑壩技術中混凝土性能試驗研究
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　　3、沙老河壩體混凝土熱學與變形性能試驗研究
　　董亞軍貴州水利水電技術2004/4
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　　6、魚簡河R.C.C拱壩的應力仿真分析及溫控措施研究
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　　龐先明陳浩晏衛(wèi)國水利水電技術2008/4