摘要：PUSHOVER方法是基于性能/位移設(shè)計(jì)理論的一種等效靜力彈塑性近似計(jì)算方法，該方法彌補(bǔ)了傳統(tǒng)的基于承載力設(shè)計(jì)方法無(wú)法估計(jì)結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性階段的缺陷，在計(jì)算結(jié)果相對(duì)準(zhǔn)確的基礎(chǔ)上，改善了動(dòng)力時(shí)程分析方法技術(shù)復(fù)雜、計(jì)算工作量大、處理結(jié)果繁瑣，又受地震波的不確定性、軸力和彎矩的屈服關(guān)系等因素影響的情況，能夠非常簡(jiǎn)捷的求出結(jié)構(gòu)非彈性效應(yīng)、局部破壞機(jī)制、和整體倒塌的形成方式，便于進(jìn)一步對(duì)舊建筑的抗震鑒定和加固，對(duì)新建筑的抗震性能評(píng)估以及設(shè)計(jì)方案進(jìn)行修正等。PUSHOVER方法以其概念明確、計(jì)算簡(jiǎn)單、能夠圖形化表達(dá)結(jié)構(gòu)的抗震需求和性能等特點(diǎn)，正逐漸受到研究和設(shè)計(jì)人員的重視和推廣。目前，國(guó)內(nèi)外論述PUSHOVER方法的文章已經(jīng)很多，但大部分是針對(duì)某一方面的論述。為了給讀者一個(gè)比較快速全面的認(rèn)識(shí)，本文在綜合大量文獻(xiàn)的基礎(chǔ)上，對(duì)PUSHOVER方法的基本原理、分析步驟、等效體系的建立、側(cè)向荷載的分布形式等方面做了比較全面的論述。
　　關(guān)鍵詞：基于性能抗震設(shè)計(jì)；靜力彈塑性分析；動(dòng)力時(shí)程分析方法；恢復(fù)力模型；目標(biāo)位移
　　1前言
　　結(jié)構(gòu)分析方法基本可以分為彈性方法和彈塑性方法。按對(duì)地震得不同處理方式，又分為等效靜力分析與動(dòng)力時(shí)程分析。一般來(lái)說(shuō)動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析方法能較真實(shí)地模擬地震作用過(guò)程，但是，由于計(jì)算工作量巨大，地震波的不確定性等因素的影響，此方法尚處于科研階段，在短期內(nèi)做到實(shí)用化非常困難。自20世紀(jì)90年代美國(guó)學(xué)者提出基于性能設(shè)計(jì)的抗震設(shè)計(jì)思想以來(lái)，PUSHOVER方法由于其簡(jiǎn)單方便以及對(duì)結(jié)構(gòu)特性的良好表現(xiàn)性，很快成為各國(guó)學(xué)者積極討論廣泛研究的焦點(diǎn)之一。經(jīng)過(guò)十幾年的研究，已經(jīng)取得了較大發(fā)展，并且得到了美國(guó)的SEAOCVision2000，ATC–33，ATC–34，ATC–40，F(xiàn)EMA273，F(xiàn)EMA274[1-3]；歐洲的Eurocode8和日本的BuildingStandardLawofJapan等規(guī)范或規(guī)程的認(rèn)可，我國(guó)也將這種方法引入了《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2001）。在反應(yīng)譜的基礎(chǔ)上建立的靜力彈塑性分析方法主要有：N2方法，ATC-40推薦的能力譜方法[4]，F(xiàn)EMA-273推薦的位移影響系數(shù)法，改進(jìn)能力譜方法[2]，Chopra改進(jìn)能力譜方法[5]，適應(yīng)譜法[6]，概率PUSHOVER分析方法[7]，靜動(dòng)力綜合法[8]等。另外，還有很多學(xué)者針對(duì)這一方法的適用范圍、影響因素作了深入探討和研究，但是他們大多是針對(duì)某一方面，使對(duì)這方面有興趣的讀者感到凌亂，沒(méi)有頭緒，所以有必要對(duì)PUSHOVER方法的基本原理、分析步驟、適用范圍、優(yōu)缺點(diǎn)等作全面的論述。
　　2基本原理與分析步驟
　　2.1PUSHOVER方法的基本原理
　　靜力彈塑性分析方法主要用于確定結(jié)構(gòu)的非彈性效應(yīng)、局部破壞機(jī)制、和整體倒塌的形成方式。因此該方法可以用于舊建筑的抗震鑒定和加固，以及新建筑的設(shè)計(jì)和抗震性能評(píng)估。這種方法的基本原理是：首先利用由反應(yīng)譜換算得到的代表抗震需求的需求譜和體現(xiàn)結(jié)構(gòu)自身性能的能力譜得到結(jié)構(gòu)在可能地震作用下所對(duì)應(yīng)的需求位移，然后在施加豎向荷載的同時(shí)，將表征地震作用的一組水平靜力荷載以單調(diào)遞增的形式作用到原結(jié)構(gòu)計(jì)算模型上進(jìn)行靜力推覆分析，在達(dá)到需求位移時(shí)停止荷載遞增，最后在荷載終止?fàn)顟B(tài)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震性能評(píng)估，判斷是否可以保證結(jié)構(gòu)在該水平地震作用下滿足相應(yīng)的功能要求。
　　靜態(tài)彈塑性分析方法并沒(méi)有非常嚴(yán)格的理論基礎(chǔ)，所以采用這種方法是基于以下兩個(gè)基本假設(shè)[9]下的：
　　（1）結(jié)構(gòu)的反應(yīng)和簡(jiǎn)化為等效單自由度體系的反應(yīng)相關(guān)，這就意味著機(jī)構(gòu)的反應(yīng)由第一振型控制；
　　（2）在整個(gè)地震過(guò)程中機(jī)構(gòu)沿高度的變形由保持不變的形狀向量表示。
　　很明顯這兩個(gè)假設(shè)忽略了高階振型和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響，對(duì)于高層建筑存在著較大的理論問(wèn)題，但是，已有的研究表明對(duì)于由第一振型起控制作用的多自由度結(jié)構(gòu)，靜力彈塑性分析方法可以得到很好的分析結(jié)果。這兩個(gè)假設(shè)使PUSHOVER方法簡(jiǎn)單易用，但同時(shí)也在很大程度上限制了它的應(yīng)用范圍。針對(duì)這一問(wèn)題，很多學(xué)者從水平荷載分布形式、目標(biāo)位移的分析方法等方面做了深入研究不僅提高了計(jì)算精度，而且在很大程度上擴(kuò)大了該方法的應(yīng)用范圍。
　　2.2靜力彈塑性的基本步驟
　　（1）準(zhǔn)備數(shù)據(jù)。包括建立結(jié)構(gòu)模型,構(gòu)件的物理常數(shù)和恢復(fù)力模型等；
　　（2）選擇一單調(diào)遞增水平荷載（均布、倒三角、多振型疊加、二次分布、美國(guó)規(guī)范UBC97加載模式、組合加載等[10]），在水平荷載和豎向荷載共同作用下對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈塑性分析，作出結(jié)構(gòu)的基地剪力-水平荷載曲線圖（圖1（a））。
　　（3）建立能力譜曲線。對(duì)于以第一振型為主的建筑，可以用等效單自由度體系代替原結(jié)構(gòu)。將基底剪力-頂點(diǎn)位移曲線轉(zhuǎn)換為譜加速度-譜位移曲線，即能力譜曲線（圖1（b））。
　　
　　式中分別為結(jié)構(gòu)第一振型的振型參與系數(shù)和廣義質(zhì)量，為基底剪力，為結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。
　　
　　式中：——第i層質(zhì)點(diǎn)的質(zhì)量；——振型1中質(zhì)點(diǎn)i的振幅；——振型1中頂層質(zhì)點(diǎn)的振幅。
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　（4）建立需求譜曲線。需求譜曲線分為彈性和彈塑性兩種，彈性需求譜（一般取阻尼比為0.05）可以通過(guò)彈性單自由度系統(tǒng)地震作用下Sa和Sd之間的以下相容關(guān)系
　　得到Sa和Sd之間的關(guān)系曲線，即AD格式的需求譜（圖2（b））。
　　彈塑性系統(tǒng)AD格式的需求譜通常有兩種求法，一是通過(guò)強(qiáng)度折減系數(shù)延性系數(shù)的關(guān)系利用彈性反應(yīng)譜求解；二是對(duì)譜進(jìn)行統(tǒng)計(jì)研究，直接獲得非彈性設(shè)計(jì)譜。顯然，第二種方法比第一種方法精確的多，但是需要大量的工作，目前多采用前一種方法。折減系數(shù)與延性系數(shù)的關(guān)系方法最早由Newmark和Hall提出，許多學(xué)者也進(jìn)行了深入研究，文獻(xiàn)[11]對(duì)此進(jìn)行了較為系統(tǒng)的總結(jié)。目前，常用的除了Newmark-Hall提出的方法[12]外，還有Krawinkler-Nassar方法[13]，Elghadamsi-Mhraz方法[14]，Riddell-Hidalgo-Cruz方法[15],Vidic-Fajfar-Fischinger方法[16]等。確定了關(guān)系后，可以由下式確定彈塑性反應(yīng)譜：其中，A為彈性加速度反應(yīng)譜上對(duì)應(yīng)于SDOF體系周期Tn和阻尼比的加速度值。變化值可以得到一組曲線，轉(zhuǎn)化為AD格式，即為等延性需求譜。
　　（5）將能力譜曲線和某一水準(zhǔn)地震的需求譜畫在同一坐標(biāo)系中，兩曲線的交點(diǎn)稱為性能點(diǎn)，性能點(diǎn)對(duì)應(yīng)的位移即為等效單自由度體系在該地震作用下的譜位移。再根據(jù)式（1）將譜位移轉(zhuǎn)換為原結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)位移，由該位移在Vb-un曲線的位置，即可確定結(jié)構(gòu)在該地震作用下的塑性鉸分布、桿端截面的曲率、總側(cè)移及層間側(cè)移等，綜合檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)的抗震能力。
　　
　　
　　
　　
　　
　　結(jié)構(gòu)性能點(diǎn)反映結(jié)構(gòu)的延性特性，與結(jié)構(gòu)的位移相關(guān)，所以需要根據(jù)結(jié)構(gòu)位移不斷修正等效體系的等效剛度和阻尼比，迭代求解。如果計(jì)算結(jié)果不收斂，即兩曲線沒(méi)有交點(diǎn)，說(shuō)明結(jié)構(gòu)抗震能力不足，需要重新設(shè)計(jì)。
　　3等效單自由度體系的建立
　　靜力彈塑性分析步驟中比較重要的有恢復(fù)力模型的確定，等效體系的建立，測(cè)向力分布形式的選擇等，這些是進(jìn)行PUSHOVER分析必然要解決的問(wèn)題。
　　等效單自由度體系的建立幾乎每個(gè)研究PUSHOVER方法的學(xué)者都深入研究過(guò)。主要有美國(guó)Stanford大學(xué)的HelmutKrawinkler和G.D.P.K.Seneviratna[9]，南斯拉夫Ljubljana大學(xué)的PeterFajfar[17]，日本的HiroshiKURAMOTO，MasaomiTESHIGAWARA[18]等。雖然等效過(guò)程中公式并不完全一致，但是，基本等效原則大致相同。即通過(guò)將多層結(jié)構(gòu)理想化為質(zhì)量集中在各層樓面的多自由度系統(tǒng)的動(dòng)力運(yùn)動(dòng)方程進(jìn)行等效。本文用KrawinklerandSeneviratna的推導(dǎo)形式作說(shuō)明。多層結(jié)構(gòu)在地震作用下的動(dòng)力微分方程為：
　　式中:分別為質(zhì)量矩陣、阻尼矩陣、層間恢復(fù)力向量，為剛度矩陣；分別為樓面相對(duì)地面的側(cè)向位移向量、速度向量、加速度向量；為地面運(yùn)動(dòng)加速度。令：
　　即將結(jié)構(gòu)側(cè)向位移向量用頂層位移與形狀向量的乘積來(lái)表示。其中，為多自由度頂層位移；為形狀向量，不同類型的結(jié)構(gòu)可采用不同的形狀向量，對(duì)于中低層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可取結(jié)構(gòu)的第一振型作為形狀向量。將（7）代入（6）得：
　　定義等效單自由度體系得參考位移：
　　將頂層位移向量用參考位移表示并且代入（8）式，同時(shí)方程兩邊前乘得
　　式（10）可以進(jìn)一步簡(jiǎn)化為等效單自由度體系的反應(yīng)方程：
　　式中，分別為等效單自由度的等效質(zhì)量、等效阻尼和等效恢復(fù)力。分別用下式表示：
　　  
　　由式（9）和式（14）可知，假如形狀向量已知，則可以根據(jù)多自由度非線性增量靜力分析結(jié)果確定等效單自由度體系的力-位移（）關(guān)系。
　　4恢復(fù)力模型的確定
　　作用在結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的載荷被卸掉后，構(gòu)件恢復(fù)原來(lái)狀態(tài)的能力稱為構(gòu)件的恢復(fù)力，它與構(gòu)件變形之間的關(guān)系曲線稱為恢復(fù)力特征曲線。曲線一般是對(duì)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件進(jìn)行反復(fù)循環(huán)加載試驗(yàn)得來(lái)的，它的形狀取決于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的材料性能以及受力狀態(tài)。恢復(fù)力模型的選取也是進(jìn)行結(jié)構(gòu)靜力彈塑性分析非常重要的一步，而且模型的選取直接影響計(jì)算結(jié)果的精確程度和分析過(guò)程的簡(jiǎn)化。對(duì)于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件為了簡(jiǎn)化計(jì)算一般采用用雙線型和三線型模型，同時(shí)還需要考慮剛度或強(qiáng)度的退化影響。
　　（1）雙曲線模型
　　雙曲線模型是最簡(jiǎn)單的恢復(fù)力模型，如圖3（a）所示，其正向加載的骨架曲線采用兩根直線01和12，其形狀由構(gòu)件的屈服強(qiáng)度、彈性剛度與屈服后剛度確定。加載及卸載剛度保持不變，反向加載的骨架曲線同正向。
　　（2）三線型模型
　　三線型模型如圖3（b）所示，正向加載的骨架曲線有三根直線01、12及23組成，其形狀由構(gòu)件的開裂荷載、屈服荷載及各階段的剛度確定；反向加載的骨架曲線同正向。模型的卸載剛度保持不變，等于屈服點(diǎn)的割線剛度（02線段的斜率），加載剛度考慮了退化現(xiàn)象，并令滯回線指向上一循環(huán)的最大位移點(diǎn)。三線型模型能較好地反映以彎曲破壞為主的鋼筋混凝土構(gòu)件的特性，比較適用于這類構(gòu)件的計(jì)算。
　　
　　5側(cè)向荷載分布形式
　　在進(jìn)行結(jié)構(gòu)靜力彈塑性分析時(shí)施加的等效水平靜力單調(diào)遞增荷載是為了簡(jiǎn)化地震力而采取的一種方法。側(cè)向荷載的分布方式，既應(yīng)反映出地震作用下各結(jié)構(gòu)層慣性力的分布特征，又應(yīng)使所求得的位移，能大體真實(shí)地反映地震作用下結(jié)構(gòu)的位移狀況。如果結(jié)構(gòu)受高振型的影響不大并且在不同側(cè)向荷載方式作用下得到的結(jié)構(gòu)破壞方式相似，則分析結(jié)果受荷載分布方式的影響不大。事實(shí)上，由于任何一種荷載分布方式都不可能反映結(jié)構(gòu)全部的變形及受力要求，因?yàn)椴徽撚煤畏N分布方式，都將使得和該加載方式相似的振型作用得到加強(qiáng),而其他振型的作用則很容易被忽略。而且，在強(qiáng)地震作用下,結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性狀態(tài)，結(jié)構(gòu)的自振周期和慣性力大小及分布方式也因之變化，樓層慣性力的分布不可能用一種分布方式來(lái)反映。因此Krawinkler[9]建議，最少用兩種以上的荷載分布方式進(jìn)行pushover分析。現(xiàn)有的等效靜力荷載分布模式有以下幾種[19][20]：
　　（1）均布加載模式（TheUniformDistribution）
　　這種方式也包括兩種，一是把整個(gè)建筑高度范圍內(nèi)的側(cè)向力按等分布考慮，二是把地震對(duì)每層的作用力看成均勻分布，計(jì)算公式分別由式（15）、（16）給出。
　　式中分別表示第層的集中力，第層的分布力，結(jié)構(gòu)底部剪力，結(jié)構(gòu)總層數(shù)，第層的重力荷載代表值。這種分布方式對(duì)層數(shù)較多的結(jié)構(gòu)進(jìn)入屈服狀態(tài)后的受力情形比較接近。
　　（2）倒三角形分布（TheInverseTriangularDistribution）
　　這種加載模式廣泛用于各國(guó)規(guī)范，如我們熟悉的底部剪力法。它認(rèn)為在建筑結(jié)構(gòu)高度范圍內(nèi)所受的慣性力是線性分布的。每層的層間力為：
　　
　　式中分別表示第層的重力荷載代表值和第層所處高度。這種分布模式較適用于層數(shù)較少的中低層結(jié)構(gòu)。
　　（3）廣義乘方分布（TheGeneralizedPowerDistribution）
　　這種分布方式可以反映結(jié)構(gòu)變形中不同振型的貢獻(xiàn)以及高階振型的影響，其計(jì)算公式如下：
　　
　　式中分別表示第層的重力荷載代表值和第層所處高度。是形狀分布參數(shù)，可以定義為結(jié)構(gòu)周期的函數(shù)，當(dāng)時(shí)為均勻加載模式；當(dāng)時(shí)為倒三角分布模式；當(dāng)時(shí)為二次分布加載模式。
　　（4）振型自適應(yīng)分布（TheModelAdaptiveDistubution）
　　前三種分布方式將荷載看成在整個(gè)加載過(guò)程中是不變的，這對(duì)于彈性階段的結(jié)構(gòu)是適應(yīng)的，但是，當(dāng)結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性階段，隨著變形的增大構(gòu)件的屈服，結(jié)構(gòu)的自振特性和剛度不斷變化，層間剪力也會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)變化，此時(shí)再把水平荷載看成不變的，顯然是不合適的。所謂自適應(yīng)分布是指根據(jù)加載過(guò)程中塑性鉸的發(fā)展，不斷調(diào)整結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的剛度矩陣，從而使振型形狀也發(fā)生相應(yīng)改變。因此該方法采用與振型形狀成比例的側(cè)向力分布，可以分為只考慮基本振型和考慮多個(gè)振型兩種情況，計(jì)算公式分別為式（19）和式（20）
　　
　　式中分別表示第層的重力荷載代表值，第層處第1振型值，上一步計(jì)算得到的基底剪力，上一步計(jì)算得到的第層層間力。
　　
　　式中分別為第振型在層的值，第振型的振型參與系數(shù)；其他參數(shù)與（19）式相同。
　　還有很多學(xué)者提出其它分布方式，文獻(xiàn)[20]對(duì)其作了較為詳細(xì)的總結(jié)：
　　第一類是固定式分布模式。這類除了均勻分布、倒三角分布、廣義乘方分布外，還有FajfarP.和GaspersicP.提出的與質(zhì)量向量和第一振型向量成比例的方法等。
　　第二類是適應(yīng)型的分布形式。除了上面提到的方法外，還有每一荷載步隨抗力變化而變化的分布模式。
　　第三類是與實(shí)際地震動(dòng)相聯(lián)系的分布模式。孫景江和錢稼茹[21]等對(duì)這類方法做出了先導(dǎo)性的貢獻(xiàn)。
　　6目標(biāo)位移的確定
　　結(jié)構(gòu)的目標(biāo)位移確定是PUSHOVER分析中的主要目標(biāo)，其分析方法目前主要有等效單自由度方法、動(dòng)力分析方法、能力譜方法、位移影響系數(shù)方法和適應(yīng)譜方法。
　　（1）等效單自由度方法
　　該方法假定結(jié)構(gòu)在地震作用下以某一振型反應(yīng)且在反應(yīng)過(guò)程中保持不變，因此可以把與結(jié)構(gòu)等效的單自由度體系彈塑性時(shí)程分析的最大絕對(duì)位移作為目標(biāo)位移。
　　（2）動(dòng)力分析方法
　　Faella[22]認(rèn)為，靜力彈塑性分析法的目標(biāo)位移取決于設(shè)計(jì)地震下動(dòng)力時(shí)程分析得到的結(jié)構(gòu)最大位移時(shí)，與動(dòng)力時(shí)程分析獲得的層間位移和柱子損傷才較吻合。因?yàn)閯?dòng)力時(shí)程分析輸入加速度值有正有負(fù)，而Pushover方法采取單調(diào)加載，只模擬了左(或右)地震作用。
　　Tso和Moghadam[23]基于等位移原則采用彈性動(dòng)力分析得到結(jié)構(gòu)的目標(biāo)位移，與基于等效非線性SDOF體系所得的具有同樣的準(zhǔn)確性。等位移原理：按彈性計(jì)算的譜位移值等于按彈塑性分析得到的譜位移值。該方法與等效單自由度法相比比較簡(jiǎn)便，不僅無(wú)需建立等效單自由度體系，而且能方便的確定多個(gè)目標(biāo)位移，為需要做性能估計(jì)的每個(gè)桿件確定目標(biāo)位移。
　　（3）能力譜方法
　　1975年Freeman等人提出了能力譜方法，通過(guò)地震需求曲線和結(jié)構(gòu)能力曲線的疊加來(lái)評(píng)估結(jié)構(gòu)在給定地震作用下的反應(yīng)特性，這種方法其形象、直觀、計(jì)算簡(jiǎn)單，因而受到廣泛重視。能力譜方法中的需求譜多采用彈性反應(yīng)譜，用等效阻尼考慮非線性特性，進(jìn)行迭代求解目標(biāo)位移。然而經(jīng)研究發(fā)現(xiàn),該方法有時(shí)迭代不收斂或不能收斂于正確解。
　　為此Chopra提出了改進(jìn)的能力譜方法[5]，將需求曲線和能力曲線轉(zhuǎn)換成相同格式繪在同一坐標(biāo)圖中，二者的交點(diǎn)即為目標(biāo)位移點(diǎn)。這種方法經(jīng)實(shí)例檢驗(yàn)具有較好的計(jì)算精度，但是，場(chǎng)地條件等因素的影響目前尚未見系統(tǒng)研究。
　　（4）位移影響系數(shù)方法
　　位移系數(shù)法是利用PUSHOVER分析和修正的等位移近似法來(lái)確定結(jié)構(gòu)的最大位移。FEMA-273(1997)推薦采用位移影響系數(shù)法來(lái)確定結(jié)構(gòu)頂層的非線性最大期望位移，最大期望位移即為目標(biāo)位移。
　　（5）適應(yīng)譜方法
　　前面除了動(dòng)力分析方法外都需要將結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為等效單自由度體系，而目前規(guī)范中的反應(yīng)譜都是線彈性的，因此又必須等效成線彈性體系，這對(duì)于高階振型不能忽略的結(jié)構(gòu)是不合適的。文獻(xiàn)[19]中提到的適應(yīng)譜方法，采用的側(cè)向荷載隨結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的改變而變化，這樣既體現(xiàn)了體現(xiàn)出結(jié)構(gòu)和地震頻譜特性的耦連效應(yīng)又考慮了多振型的組合，而且不需要一系列的等效，求得的目標(biāo)位移精度較高。
　　7結(jié)論
　　靜力彈塑性分析方法是基于性能/位移設(shè)計(jì)的有效方法，是用靜力荷載等效地震荷載對(duì)多遇地震作用下結(jié)構(gòu)靜動(dòng)力特性估計(jì)的有效工具。該方法彌補(bǔ)了傳統(tǒng)的基于承載力設(shè)計(jì)方法無(wú)法估計(jì)結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性階段的缺陷，在計(jì)算結(jié)果相對(duì)準(zhǔn)確的基礎(chǔ)上，改善了動(dòng)力時(shí)程分析方法技術(shù)復(fù)雜、計(jì)算工作量大、處理結(jié)果繁瑣，又受地震波的不確定性、軸力和彎矩的屈服關(guān)系等因素影響的情況，非常簡(jiǎn)捷的求出結(jié)構(gòu)非彈性效應(yīng)、局部破壞機(jī)制、和整體倒塌的形成方式，進(jìn)一步對(duì)舊建筑的抗震鑒定和加固，對(duì)新建筑的設(shè)計(jì)和抗震性能評(píng)估以及對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行修正等。PUSHOVER方法能較好反映了結(jié)構(gòu)的性態(tài)，簡(jiǎn)單易行，易為工程設(shè)計(jì)人員接受。
　　PUSHOVER方法受很多因素的影響，比如對(duì)恢復(fù)力模型、滯回參數(shù)、加載路徑、場(chǎng)地條件以及地震荷載的往復(fù)性等目前尚沒(méi)有得出完全統(tǒng)一的結(jié)論。另外，由于PUSHOVER方法兩個(gè)基本假設(shè)嚴(yán)重影響了它的范圍，對(duì)單一振型起控制作用的結(jié)構(gòu)分析結(jié)果比較準(zhǔn)確，對(duì)需要考慮高階振型和地震扭轉(zhuǎn)耦合效應(yīng)的高層和不對(duì)稱結(jié)構(gòu)的分析結(jié)果誤差較大，適應(yīng)譜法雖然有一定的改進(jìn)，但是仍需要更深入的研究，以使PUSHOVER方法更確定性的應(yīng)用于所有結(jié)構(gòu)。