本文選自國家級期刊《中國建筑金屬結構》，《中國建筑金屬結構》雜志是由中華人民共和國住房和城鄉建設部主管，中國建筑金屬結構協會主辦。國際刊號ISSN：1671-3362 ，國內刊號CN：11-4723/TU 。郵發代號2-453。本刊為月刊。

本刊的辦刊宗旨：為企業服務，為行業服務，為政府改革開發的工作大局服務。主要內容：全面反映我國建筑金屬結構行業的發展方向、方針、政策、法規，企業 的科技創新、科技進步、科技成果及其管理經驗。主要報導全國建筑工程領域中廣泛使用的鋼、木、鋁、塑門窗，建筑幕墻、鋼結構、采暖散熱器、門窗配套件、模 板、扣件、給排水設備等以及與之相關的材料、設備、產品和新標準、新技術、新工藝、新成果。

　　摘要：建筑結構設計對于在結構可靠度、設計計算、配筋構造等方面均有很高的要求，特別是對于抗震及結構的整體性、規則性的要求更高。工業建筑由于使用功能的要求，結構布置往往不甚合理，如層高不均勻、樓板開孔大等，因而結構形式往往不規則。在設計的時候，需要在遵循規范的同時大膽靈活的解決一些結構方案上的難點、重點，根據程序計算結果，針對具體不滿足規范條文的情況，采取相應的調整措施，以滿足結構設計規范規定及工藝的使用功能要求。

　　關鍵詞：不規則,單榀框架,軸壓比,彈性層間位移角,層間承載力比

　　0引言

　　在結構設計中，框架的傳力路線應簡捷明了。在荷載作用下，結構的傳力路線越短、越直接，結構的工作效能越高，工程造價也越少；從力學觀點看，框架平面布局中，盡量使柱網按開間等跨和進深等距布置，這樣可以相應減少邊跨柱距，也可以充分利用連續梁的受力特點以減少結構中的彎距，可以使各跨梁截面趨于一致，從而提高結構的整體剛度。

　　但是對于工業建筑來說，為滿足工藝設備布置的要求，結構層高往往不均勻，甚至可能相差幾倍，有時由于場地條件制約，投資成本考慮，結構方案經常會布置成豎向和平面均不規則的框架結構。因此，在抗震烈度較高的地區，對于不規則框架結構梁、柱的布置，特別是框架柱截面大小是否仍由軸壓比控制，需根據不同的結構布置進行計算分析。

　　1工程概況

　　越南位于東南亞熱帶季風區。年平均氣溫23.0℃，平均相對濕度85.0％，主導風向是東北和西南，平均風速3.7m/s，年平均降雨1700.0mm。

　　本次設計內容為石灰石制漿及石膏脫水樓框架，采用鋼筋混凝土框架結構，框架抗震等級為二級，抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度0.15g，特征周期0.55s，環境類別為二a類，混凝土耐久性要求：最大水澆比0.50。場地類別為III類，基本風壓W＝1.25kN/m2。

　　石灰石制漿及石膏脫水樓為鋼筋混凝土框架結構建筑，該建筑為三層，局部四層,建筑高度30.0m。建筑內部設二部樓梯并通至屋頂，一層層高10.000m，二層層高6.000m，三層層高8.000m，四層層高6.000m。一層設球磨機房、石膏庫，二層設石灰石旋流器室、皮帶輸送機房，三層設有真空皮帶脫水機房，四層設石膏旋流器等，結構布置見圖1～圖4。

　　圖1石灰石制漿及石膏脫水樓柱布置圖

　　圖210.000m層模板圖

　　圖316.000m層模板圖

　　圖424.000m層模板圖

　　2計算分析

　　2.1結構方案分析

　　2.1.1凹凸不規則

　　《建筑抗震設計規范》（GB5011-2010）第3.4.3條規定：平面凹進的尺寸，大于相應投影方向總尺寸的30％，定義為凹凸不規則。

　　由框架平面圖可以看出，凹進尺寸為9m/18m＝50％>30％，屬于凹凸不規則。

　　2.1.2單跨框架

　　《建筑抗震設計規范》（GB5011-2010）第6.1.5條規定：甲類、乙類建筑以及高度大于24米的丙類建筑，不應采用單跨框架結構。

　　由框架平面圖6-8軸線/B-C軸線可以看出，屬于單榀框架。

　　2.1.3軸壓比

　　軸壓比指柱的組合軸壓力設計值N與柱全截面面積A和混凝土軸心抗壓強度設計值fc乘積之比值，即軸壓比為N/fcA。限制軸壓比來保證結構的延性。首層較高，為10m，在計算時，需注意柱截面是由軸壓比控制還是層間位移比控制。

　　2.1.4豎向規則性

　　《建筑抗震鑒定標準》（GB50023-2009）第x.x.x條規定：鋼筋混凝土結構樓層現有受剪承載力應按下式計算，此參數限制結構的豎向布置規則性，可以用來判斷薄弱層。

　　Fy=ΣFcy+0.7ΣFmy+0.7ΣFwy

　　式中：Fy為樓層現有受剪承載力；

　　ΣFcy為框架柱層間現有受剪承載力之和；

　　ΣFmy為磚填充墻框架層間現有受剪承載力之和；

　　ΣFwy為抗震墻層間現有受剪承載力之和。

　　2.1.5層間位移角

　　《建筑抗震設計規范》（GB5011-2010）第5.5.1條規定：層間位移角按彈性方法計算的樓層層間最大位移與層高之比計算，用來限制正常使用下的水平位移，確保結構有足夠的剛度。

　　本次設計層高較高，且分布不均勻，計算時需注意此參數是否滿足規范限值1/550。

　　2.2PKPM計算模型建立與參數選取

　　2.2.1振型的選取

　　《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）第5.1.13-2條規定：抗震計算時，宜考慮平扭藕聯計算結構的扭轉效應，振型數不宜小于15，且計算振型數應使振型參與質量不小于總質量的90％。

　　振型組合數是軟件在做抗震計算時考慮振型的數量。該值取值太小不能正確反映模型應當考慮的振型數量，使計算結果失真；取值太大，不僅浪費時間，還可能使計算結果發生畸變。本次建模振型取15個，X方向的有效質量系數為99.64％，Y方向的有效質量系數為99.43％，滿足要求。

　　2.2.2層高的確定

　　第一層計算層高12m（基礎頂標高為-2.000m），初步計算后，Y方向層間位移角1/550無法滿足要求，主要原因就是層高較高，且單榀框架，抗震不利，采取的措施是在6.300標高處，增加了一層外框架梁，減小層高，且增大剛度，并且將框架平面圖6-8軸線/B-C軸線中，Y方向的梁截面加大，且調整次梁的設置方向，將初次建模X方向設置的次梁調整成Y方向設置。經計算，層間位移角滿足規范要求。

　　2.2.3單榀框架柱截面尺寸的確定

　　框架平面圖6-8軸線/B-C軸線的柱截面，初算時取的柱截面面積為750×1050，由計算結果，發現柱子軸壓比很小，最大約0.3，但是層間位移角最不利的為1/543，不滿足規范規定小于等于1/550的要求。初步分析原因是因為結構方案的凹凸不規則和單榀框架的扭轉，豎向構件的剛度不滿足，因此需要增加柱截面面積；柱配筋也較大，初步分析原因是因為抗震設防烈度較高，且場地類別為III類，由水平地震力和風荷載引起的的彎矩較大的原因。

　　綜合考慮安全性及經濟性，最終確定柱子大小為750×1250，經計算，最不利層間位移角為1/551，恰好滿足規范規定的1/550的要求。

　　2.2.4結構周期折減系數

　　框架結構由于填充墻的存在，使結構的實際剛度大于計算剛度，計算周期大于實際周期，因此，算出的地震作用效應偏小，使結構偏于不安全，因此本工程結構的計算周期折減系數選取了0.9。

　　2.2.5梁剛度放大系數

　　《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）第5.2.2條規定：

　　SATWE計算軟件的梁輸入模型均為矩形截面，未考慮因存在樓板形成T型截面而引起的剛度增大，造成結構的實際剛度大于計算剛度，算出的地震剪力偏小，使結構偏于不安全。按照技術規程的規定，本工程計算時將梁剛度放大，放大系數中梁取2.0、邊梁取1.5。

　　2.2.6抗震構造措施提高一級

　　《建筑抗震設計規范》（GB5011-2010）第3.3.3條規定：場地類別為III類時，設計基本地震加速度為0.15g的地區，宜按設防烈度8度（0.2g）的要求采取抗震構造措施。

　　按此要求，本次設計抗震構造措施需提高一級。

　　2.3計算成果分析

　　2.3.1柱軸壓比

　　《建筑抗震設計規范》（GB5011-2010）第6.3.6條規定：

　　根據SATWE計算結果可以看出，柱軸壓比最大為0.33，遠小于0.75，滿足要求。

　　2.3.2樓層抗剪承載力、承載力比值分析

　　分析過程見表1。

　　表1樓層抗剪承載力、承載力比值表

　　層號塔號X向承載力Y向承載力Ratio_Bu:XRatio_Bu:Y

　　410.2136E+040.2295E+041.001.00

　　310.3195E+040.3690E+041.501.61

　　210.8137E+040.9952E+042.552.70

　　110.6123E+040.9307E+040.750.94

　　注：Ratio_Bu為層間承載力比。

　　X方向最小樓層抗剪承載力之比:0.75層號:1塔號:1

　　Y方向最小樓層抗剪承載力之比:0.94層號:1塔號:1

　　《建筑抗震設計規范》（GB5011-2010）第3.4.4條規定：

　　根據分析，滿足不小于相鄰上一樓層65%的要求，說明對結構方案分析及建模過程中采取的調整措施是有效的。

　　2.3.3樓層最不利位移分析

　　分析過程見表2。

　　通過計算結果分析可知，最不利位移為Y方向風荷載（表中是地震作用，二者矛盾）作用下的層間最大位移角1/551，接近限值1/550。最小樓層受剪承載力之比和最大位移角均接近限值，說明在填充墻、混凝土等級等不變的情況下，框架柱截面剛好滿足規范的要求。而由本文2.3.1分析得出的柱軸壓比最大為0.33，說明本工程框架柱的截面面積并非由軸壓比控制。

　　注：Floor：層號；Jmax：節點號；Max-(Y)：最大Y向位移；Max-Dy：最大Y向桿間位移；Ave-(Y)：Y平均位移；Ave-Dy：Y平均桿間位移；Ratio-(Y)：Y向位移比；Ratio-Dy：Y向桿間位移比；H：層高；Max-Dy/h：最大桿間位移角；DyR/Dy：有害位移角比例；Ratio_A：本層位移角與上層位移角的1.3倍及上三層平均位移角的1.2倍的比值的大值。

　　2.3.4單榀框架柱配筋分析

　　分析過程見圖5。

　　柱左側受力五個數字含義從上到下分別為：該柱X、Y方向的剪力，柱底軸力，X、Y方向的彎矩。由計算結果可以看出，X方向最大彎矩為3321.4kN.m，Y方向最大彎矩為1070.5kN.m，而柱底最大軸力只有3803.4kN,說明柱配筋不受壓力控制，而是由彎矩控制。證明模型建立中的初步分析是對的，此時，在柱截面滿足層間位移角的前提下，考慮降低配筋量，選取合適的柱截面。

　　圖5單榀框架柱底力簡圖

　　3結束語

　　本文闡述了不規則框架結構在設計過程中應注意的問題。

　　設計不規則框架結構，應首先判斷結構方案的可行性，對所有計算結果認真分析、準確判斷，對可能碰到的問題，提前采取措施予以解決后方可應用于實際工程中。只有熟練地掌握規范，并具有準確的結構概念和工程概念，才能設計出既安全又經濟適用的工程。

　　參考文獻：

　　[1]GB5011-2010，建筑抗震設計規范

　　[2]JGJ3-2010，高層建筑混凝土結構技術規程

　　[3]GB50023-2009，建筑抗震鑒定標準

　　[4]PKPM2010-SATWE