摘要：本文敘述了主跨100米預應力砼連續梁橋的施工控制過程。
　　關鍵詞：預應力砼，梁橋施工，控制
　　一、工程概述
　　潁河特大橋屬阜陽至合肥高速公路上一座大型橋梁，位于潁上縣潁河閘上游2km處，全橋長1338.44m。本橋所跨河流為潁河,為滿足航道規劃及跨堤要求,主跨采用100m變截面預應力混凝土箱梁,跨堤孔采用50m變截面連續箱梁。主橋上部為（60+100+60）m三跨PC變截面連續箱梁，位于半徑R=7810.822m的平曲線上。PC箱梁由單箱單室箱形截面組成，箱梁根部梁高5.5m,跨中梁高2.2m;箱梁頂板寬13.30m,底板寬7.0m,翼緣板懸臂長為3.15m,箱梁梁高按二次拋線線型變化。箱梁橫橋向頂板設2%的橫坡，主橋箱梁采用縱、橫兩向預應力體系。主橋連續箱梁雙幅分別獨立采用掛籃懸臂澆筑法施工，各單“T”箱梁除0號塊外分為16對梁段，對稱平衡懸臂逐段澆筑施工。技術標準設計汽車荷載：公路一I級；設計車速：120km/h；地震基本烈度：地震基本烈度為VI度，按VII設防；設計洪水頻率：1/300；通航標準:橋位處潁河段規劃為V-(3)級航道。
　　二、施工控制的內容和目的
　　橋梁施工控制的目的是確保施工中結構的安全和確保結構形成后的形狀和內力狀態符合設計要求。
　　對于懸臂施工的預應力砼連續梁橋結構來說，施工控制就是根據施工監測所得的結構參數真實值進行施工階段的仿真分析，確定出每個懸臂澆筑階段的立模標高，并在施工過程中根據施工監測的成果對誤差進行分析、預測和對下一節段的立模標高進行調整，以此來保證成橋后橋面線型、合攏段兩懸臂端標高的相對偏差不大于規定值，以及結構內力狀態符合設計要求。
　　三、施工控制的分析計算
　　大跨徑預應力混凝土連續梁橋的施工采用分階段逐步完成的懸臂施工方法時，結構的最終形成必須經歷一系列的施工過程，對施工過程中每個階段進行詳細的變形計算和受力分析，是橋梁施工控制最基本的內容之一。為了達到施工控制的目的，我們必須首先通過計算來確定橋梁結構施工過程中每個階段的受力和變形的理想狀態，以此為依據來控制施工過程中每個階段的結構行為，使其最終成橋的線型和受力狀態滿足受力要求。
　　1、分析計算方法及計算模型
　　根據設計圖的內容，對全橋總體結構建立能反映施工荷載的有限元模型，對該橋進行了正裝分析，得到各階段主梁變形狀態。計算模型中根據懸臂施工梁段的劃分、支點、跨中、截面變化點等控制截面將全橋劃分為68個梁單元，69個結點。
　　潁河特大橋主橋型布置圖
　　
　　1/2計算模型圖
　　
　　2、分析計算的結構設計參數
　　大多數情況下，采用規范設計參數計算的結構內力和位移均比實測值大，這對設計是偏于安全的，但對于結構施工控制來說是不容忽視的偏差，因為它將直接影響到成橋后結構線型及內力是否符合設計要求。此次分析計算的設計參數取用原則是：結構設計參數的取值盡量和實際相吻合；對于主要的可以測定的參數，則用試驗數值；難以測定的則依照設計規范，根據以往的工程經驗進行修正。
　　項目設計參數
　　主梁采用C50號砼，混凝土容重2.49噸/立方米，混凝土彈性模量為3.55×104Mpa，線膨脹系數α=1×10-5，混凝土材料的收縮徐變特性全部按照規范規定取值。計算考慮外界為野外一般條件，每個懸臂現澆梁段的加載齡期7天。在施工過程中，混凝土加載齡期等參數可能與實際情況不符，將根據實際情況對計算參數進行調整。
　　預應力采用鋼絞線束施加，鋼絞線彈性模量取1.95×105Mpa，鋼絞線采用ASTMA416-92標準270級低松弛鋼絞線，公稱直徑15.24mm，公稱面積140mm2,抗拉標準強度1860Mpa。單個錨具回縮值6mm，孔道摩阻系數u=0.225，孔道偏差系數k=0.0015。
　　其中混凝土的彈性模量，鋼絞線的彈性模量取自現場材料的取樣試驗。
　　3、施工階段的劃分
　　本橋采用懸臂澆筑方法施工，在施工過程中，設置了臨時約束，在計算中除了考慮設置永久支座外，在懸臂施工期間設置了4個臨時豎向約束，以模擬實際施工的臨時約束。本次計算實際共劃分為20個施工階段和1個運營階段，嚴格和實際施工狀態相對應。
　　施工階段內容
　　1—16階段安放臨時支座，利用支架現澆0#塊和1#塊，張拉預應力束。利用掛籃依次懸臂澆筑2#—16#號塊，并依次張拉相應的預應力束。
　　17—19階段支架現澆段19#塊，安裝邊跨合攏段剛性聯結，澆筑邊跨17#塊，張拉相應的預應力束，邊跨合攏。
　　20階段澆筑中跨18#塊，張拉相應的預應力束，中跨合攏。
　　21運營階段
　　4、施工荷載的分析
　　在預應力砼連續梁橋的懸臂施工中，掛籃和模板機具設備重對結構的內力和變形的影響很大，所以在計算分析中，必須考慮施工荷載主要是掛籃的影響。在懸臂澆筑過程中，混凝土的重量不斷增加，使掛籃設備上的伸臂發生彈性變形，它使底模板前端的標高也發生同樣的變形，類似的變形將同樣的發生在以后各階段的施工中，這種變形在掛籃拆除后卻不能得到恢復。因此在各節點的預拱度值中，均應計入這個影響，但是也可以利用可調整的吊帶來解決。當澆筑2號段混凝土掛籃設備一般分成兩截，分別固定在（或者部分地落在）已完成的懸臂階段上，由于掛籃具有一定的靜載，尤其在大跨度橋梁的懸臂施工中，掛籃設備的重心距離懸臂梁的根部的力臂較大，使結構發生變形，但在掛籃拆除后，又使原來的變形得到恢復。
　　此次計算分析充分考慮了施工荷載的影響，在計算分析中模擬了掛籃的安裝和拆除，以及掛籃前進的工況，掛籃的計算重量為900KN（其值由施工單位實測得到）。
　　5、懸臂施工的撓度計算
　　在橋梁懸臂施工的控制中，最困難的任務之一就是施工撓度的計算與控制。我們所采用的分析軟件BRCAD5.1和BSAS的系統會根據不同階段的受力狀態自動考慮混凝土的收縮徐變影響、預加力的影響、溫度變化的影響以及支座沉降的影響，其中混凝土收縮徐變的計算考慮了各階段混凝土應力變化的影響，在預應力損失的計算中，對每個階段內每個截面上的每組鋼束都分別進行了計算。
　　對于橋梁長期荷載作用下的總撓度的計算，還必須考慮二期恒載和活載的作用所產生的撓度。
　　綜合考慮各種因素后，將各影響參數輸入軟件中，由軟件自動算出各施工階段每一梁段的撓度，合攏時的撓度，合攏后二期恒載作用下的撓度，以及活載作用下的撓度。
　　通過計算分析發現，在施工階段對結構內力和變形影響較大的設計參數主要為梁的自身靜載、預應力鋼絞線的有效預應力；材料的彈性模量E和剪切模量G、施工臨時荷載、掛籃、混凝土的收縮與徐變變形的性能以及混凝土加載齡期的變化對變形影響較大，其它的參數影響較小。
　　6、施工階段立模標高的確定
　　在主梁的懸臂澆筑過程中，梁段立模標高的合理確定，是關系到主梁的線型是否平順，是否符合設計的一個重要問題，如果在確定立模標高時考慮的因素比較符合實際，而且加以正確的控制，則最終橋面線型較好。否則，最終橋面線型會與設計線型有較大的偏差。
　　眾所周知，立模標高并不等于設計中橋梁建成后的標高，總要設置一定的預拱度，以抵消施工中產生的各種變形（豎向撓度）。其計算公式如下：
　　Hlmi=Hsji+∑f1i+∑f2i+f3i+f4i+f5i+fgi
　　式中：Hlmi――i階段立模標高；
　　Hsji――i階段設計標高；
　　∑f1i――由本階段及后續施工階段梁段自重在i階段產生的撓度總和；
　　∑f2i――由張拉階段及后續施工階段預應力在i階段引起的撓度；
　　f3i――施工期間混凝土收縮、徐變在i階段引起的撓度；
　　f4i――施工臨時荷載在i階段引起的撓度；
　　f5i――活載作用加上運營期間的收縮徐變引起的撓度；（實際監控計算中是按跨中預拱度取L/1000，其余各點預拱度按二次拋物線擬合）
　　fgi――掛籃變形值
　　其中掛籃的變形值是根據掛籃加載試驗確定的，∑f1i、∑f2i、f3i、f4i、f5i在前進分析和倒退分析計算中已經加以考慮。
　　此立模標高計算公式簡單，概念清楚，使用方便，而且實際使用效果很好。
　　7、分析計算主要結果
　　通過計算結果分析可知，箱梁在懸臂施工過程中，軸力、彎矩曲線較為順暢，施工階段截面上下緣均為壓應力，而且都在規范允許的范圍之內。
　　在運營階段，正常使用極限狀態下箱梁應力基本上處于全截面受壓狀態，而且滿足規范要求。其它荷載組合除了部分幾個截面頂板或底板出現很小拉應力（最大不超過0.5MPa），箱梁應力基本上處于全截面受壓狀態，箱梁的應力滿足規范要求。
　　各個施工階段的撓度曲線很順暢。撓度的變化也很正常。
　　四、施工控制的參數識別和現場測試
　　1、參數的識別
　　結構設計參數的變化能導致橋梁結構內力的變化和形狀的改變，因此我們在大跨度橋梁的施工控制中，必須對設計參數進行識別和修正。不同的設計參數對結構狀態的影響程度是不同的。總的說來，對于連續梁主要的設計參數有以下幾個方面：
　　（1）結構幾何形態參數：主要是橋梁結構的跨徑、高跨比、線型等，它們表征了結構的形狀和結構最初的狀態。（2）截面特征參數：截面的面積、抗彎慣性矩等。（3）與時間有關的參數：溫度、混凝土齡期、收縮徐變是隨著時間而變化的參數。（4）荷載參數：主要是結構構件自重力、施工臨時荷載和預加力。（5）材料參數：主要是指材料的彈性模量E和剪切模量G，對于混凝土材料來說，這兩個參數有一定的波動，在橋梁的施工控制中要對其進行識別。
　　這五類設計參數在同一座橋梁的施工控制中并不是每一個設計參數對橋梁結構狀態的影響都是一樣的，因此我們要對設計參數進行辨別，一方面要確定設計參數的實際值，另一方面要辨別對結構狀態影響較大的設計參數即主要參數，為了達到這個目的，對設計參數的識別，總的來講，有兩種方法和手段：其一，通過現場測量來確定設計參數的值。這主要是結構幾何形態參數、截面特征參數和材料特征參數，它們可以通過現場測量方法或試驗測量手段來確定。其二，通過結構計算分析來確定主要設計參數，也就是設計參數敏感性分析方法。在這里我們主要采用的是第一種方法。
　　2、現場測試
　　為了確保施工控制的順利實施，施工過程中各項技術參數的準確測定至關重要，它是進行施工控制的必要初始參數，它為施工的計算提供了實測依據，是最終實現施工控制目的的最關鍵的一步。這次我們主要現場測試的內容如下：
　　（1）應力觀測：
　　在大橋上部結構的控制截面布置應力測點，以觀察在施工過程中這些截面的應力變化與應力分布情況。然后把結果及時反饋給設計人員，和計算結果相比較，在計入誤差和變量調整后由設計人員分析以后每階段乃至竣工后結構的實際狀態，同時可以根據當前施工階段向前計算至竣工，預計今后施工可能出現的狀態并預報下一階段當前一安裝構件或即將安裝的構件是否出現不滿足強度要求的狀態，以確定是否在本施工階段對可調變量實施調整。經現場測試，各施工階段被測梁段的應力值和計算分析的結果相吻合，應力變化沒有出現異常。
　　（2）撓度觀測：
　　撓度觀測資料是控制成橋線型最主要的依據，根據以往的經驗，在每個施工段的斷面上上布置五個高程觀測點1、2、3、4、5，順序是從上游至下游排列，以橋梁中心線劃分，間距為6米＋3.5米＋0米＋3.5米＋6米，控制點3為橋梁中線點，這樣不僅可以測量箱梁的撓度，同時可以觀察箱梁是否發生扭轉變形。在施工過程中，對每一截面需進行立模、混凝土澆筑前、混凝土澆筑后、預應力鋼筋張拉前、預應力鋼筋張拉后的標高觀測。以便觀察各點的撓度和箱梁曲線的變化歷程，保證箱梁懸臂端的合攏精度和橋面線型。為了盡量減少溫度的影響，撓度的觀測安排在早晨進行。以這些觀測數據為依據，進行有效的施工控制。由于測量數據太多，現僅將19號墩施工的控制點3從5號塊到16號塊在預應力鋼筋張拉后理論標高和實測標高值列于下表：

　　從表中可以看出：
　　1、理論標高和實測標高最大誤差為20mm，理論值和實測值符合較好，在施工時不需要調整立模標高，給施工帶來了很大的方便。也更好地說明立模標高的計算模式合理，具有很強的實用性。
　　2、合攏時兩個合攏段理論標高和實測標高均為誤差為16mm，它們的相對高差為3mm，兩者在同一水平線上，合攏時不需要進行壓重和糾偏，可以直接合攏。保證了成橋后橋面線型平順，與設計相吻合。
　　（3）溫度控制
　　溫度是影響主梁撓度的最主要的因素之一，溫度變化包括日溫度變化和季節變化兩部分，日溫度變化比較復雜，尤其是日照作用，季節溫差對主梁的撓度影響比較簡單，其變化是均勻的。因此為了摸清箱梁截面內外溫差和溫度在截面上的分布情況，在梁體上布置溫度溫度觀測點進行觀測，以獲得準確的溫度變化規律。
　　（4）混凝土彈性模量和容重的測量
　　混凝土彈性模量的測試主要是為了測定混凝土彈性模量E隨時間的變化規律，采用現場取樣通過萬能實驗機進行測定。混凝土彈性模量和容重的測量是在現場取樣，采用實驗室的常規方法進行測定。
　　（5）鋼絞線管道摩阻損失的測定
　　在進行鋼絞線張拉時，由于管道摩阻會造成預應力不同程度的損失，本測試項目旨在定量地測量鋼絞線管道摩阻損失，以確定有效的預應力。
　　五、施工控制的措施
　　（1）在懸臂施工過程中，對撓度和施工標高進行施工精密測量。
　　（2）對懸臂施工實行第三方監測，確保撓度和施工標高的測量準確無誤。
　　（3）預應力鋼絞線在具體張拉過程中，及時向設計人員提供有關數據，以便核對延伸量，同時也是驗證預應力有關參數的準確性。實測延伸量和理論延伸量符合較好，滿足設計要求。
　　（4）施工單位應將已經施工階段的實測撓度及標高等參數提前3天反饋給設計人員，以便設計人員對將施工階段的標高進行調整和控制。
　　（5）懸臂施工按照對稱平衡的原則進行施工，施工過程中應隨時注意兩懸臂不得出現不平衡荷載。
　　（6）為了避免不平衡荷載的出現，懸臂施工段除了施工機具外，不得堆放其它物品和材料，以免引起撓度偏差。
　　（7）在有可能時宜將長臂和邊中跨合攏避開臺風季節，在每一梁段施工過程中出現臺風預報應停止施工，并做好施工的防臺風工作。
　　六、結論
　　通過潁河特大橋主橋100米預應力砼連續梁橋施工和施工控制的實踐，我們可以得出如下結論：
　　1、本文立模標高計算公式概念清楚，使用方便簡單，而且實際施工中理論標高和實際標高誤差很小，給施工帶來了很大的方便。從而也證明了理論計算模式的先進性、正確性。
　　2、合攏時合攏段的相對高差也在5mm以內，合攏時不需要進行壓重和糾偏。保證了成橋后橋面線型平順，與設計相吻合。
　　3、確保了施工過程中結構的可靠度和安全性，保證了橋梁變形、梁段的撓度變化和結構的應力狀態符合設計要求。