熱處理最新期刊目錄

核電設備零件的滲氮————作者：衛東;王方;

摘要：核電設備有許多零件要進行滲氮。簡要介紹了核電設備滲氮件的材料、滲氮流程、滲氮方法、滲層的質量檢驗(包括外觀質量、滲層深度、表面硬度、滲層脆性等)

汽車減振器活塞桿斷裂的原因————作者：李明;

摘要：某汽車減振器20MnTiB鋼活塞桿在裝配時端部斷裂。采用宏觀檢驗、化學成分分析、斷口檢驗、能譜分析、金相檢驗和硬度檢測等分析了活塞桿斷裂的原因。結果表明：活塞桿端部存在淬火裂紋，在裝配扭矩的作用下裂紋擴展，導致活塞桿斷裂

汽車用鋼的強塑積————作者：薄鑫濤;

摘要：<正>好的汽車一是安全，二是質量輕，要求汽車用鋼兼具高強度和高塑性，且抗壓陷、防沖撞，用強塑積衡量。強塑積(Pa·%) = 抗拉強度(TS)×全部斷后伸長率(EL)。第1代汽車用鋼，如DP鋼、CP鋼、TRIP鋼和熱成形硼鋼等，強塑積約15 G·Pa%,難以滿足未來汽車的輕量化和安全性的需求。第2代汽車用鋼，如TWIP(孿生誘導塑性)鋼、奧氏體鋼，塑性較高，強塑積達60 GPa·%,但合金含量較高，...

壓縮機葉輪批量熱處理吊架的設計————作者：王思倩;陳煒;

摘要：壓縮機葉輪形狀較復雜，批量熱處理時，會由于裝載不當而發生變形。為此，設計了一種專用于葉輪批量熱處理的由底座、托盤、墊套和吊軸等組成的吊架。結果表明：采用該吊架可對多件葉輪同時進行熱處理，葉輪不會因受壓而發生變形，從而提高了葉輪的熱處理質量和生產效率

穩定化處理消除離心壓縮機主軸殘余應力的有效性————作者：陳煒;牛丹;馬國軍;劉業超;

摘要：對結構類似于離心壓縮機主軸的40NiCrMo7鋼試棒進行了調質處理和560℃分別保溫15、25和40 h的穩定化處理。通過鉆孔試驗檢測了調質處理態和穩定化處理態試棒的殘余應力。結果表明：調質處理態試棒的殘余應力較大，為700～850 MPa;穩定化處理能減小試棒的殘余應力，隨著穩定化處理時間的延長，殘余應力降低；穩定化處理15 h的試棒殘余應力消除了50%～80%,穩定化處理25 h的試棒殘余應力...

鋁合金激光焊接技術研究進展————作者：郭克星;

摘要：近年來，鋁合金激光焊技術發展快速。綜述了鋁合金激光焊接技術研究的進展，包括焊接缺陷(氣孔，熱裂),鋁合金激光焊接的數值模擬，影響焊縫性能的因素(合金元素、焊后處理工藝、焊接工藝參數、激光功率、激光束振蕩頻率、入射角和焊接速率等),以及激光焊技術與其他工藝的復合

化學成分對GH738合金γ′相溶解和析出行為的影響————作者：王哲;劉芳;薛怡然;古巖;鄒卓;王蔓;

摘要：采用差熱分析法和水冷試驗測定了不同成分GH738合金中γ′相的溶解溫度，對不同成分的GH738合金分別進行了在1 030℃、1 040℃、1 045℃和1 050℃加熱后油冷固溶處理隨后在845℃保溫4 h空冷和760℃保溫16 h空冷的兩次時效處理，以研究化學成分對GH738合金中γ′相的溶解和析出行為的影響。結果表明：隨著Al+Ti含量的增加，合金中γ′相的溶解溫度提高，Cr和Co含量的提高也...

鉆探管用高強度非調質貝氏體鋼的熱變形和動態再結晶行為研究————作者：陳恩鑫;楊志強;汪開忠;胡芳忠;莊振;

摘要：采用單道次熱壓縮試驗和Gleeble-2000D熱模擬試驗機研究了鉆探管用950 MPa級非調質貝氏體鋼在變形溫度為1 123～1 373 K、應變速率為0.001～10 s^-1和真應變為0.6條件下的熱變形行為。結果表明：應變速率降低、Zener-Hollomon參數減小及溫度升高均使試驗鋼較易發生動態再結晶，鋼的動態再結晶激活能Q為321 991 J/mol;變形溫度越高...

ZF7B鋼齒輪的真空高溫滲碳————作者：李勇;張志沖;

摘要：ZF7B鋼重載齒輪質量8.85 kg,需進行真空滲碳、淬火、低溫回火，達到58～63 HRC的表面硬度、290 HB的心部硬度、至610 HV1的0.6～1.0 mm有效硬化層深度、≤2級碳化物和≥5級平均晶粒度。采用VCB真空滲碳-油淬爐對齒輪進行了兩種工藝的滲碳、淬火和相同工藝的低溫回火。在采取適當延長滲碳擴散時間、提高淬火溫度、調整淬火油溫和攪拌頻率等措施后，齒輪的熱處理質量達到了要求

35CrMoA鋼的熱處理工藝試驗————作者：金帥;王會強;趙建新;閆學蘭;崔建英;郭超;李文翔;

摘要：為滿足力學性能要求，對?125 mm的35CrMoA鋼試棒進行了四種工藝的熱處理，包括正火加亞溫淬火、退火加亞溫淬火和亞溫淬火后于650～570℃回火。檢測了熱處理后鋼的拉伸性能，-20℃、-35℃、-45℃沖擊韌度，沖擊試樣的斷口形貌，硬度和顯微組織。結果表明：經840℃退火、810℃亞溫淬火和570℃回火的35CrMoA鋼力學性能性能滿足要求；亞溫淬火能使35CrMoA鋼獲得良好的低溫沖擊韌度...

20CrMnTi鋼齒輪的真空滲碳————作者：王美乾;史有森;張志沖;朱小軍;

摘要：以乙炔氣作滲劑，采用5種強滲-擴散交替的工藝對20CrMnTi鋼齒輪進行了真空滲碳及油淬和低溫回火。檢測了齒輪節圓處的表面含碳量、顯微組織、晶粒尺寸和硬度分布。結果表明：經真空滲碳、淬火和低溫回火的20CrMnTi鋼齒輪滲層顯微組織為回火馬氏體和殘留奧氏體及彌散碳化物；在900℃和930℃真空滲碳、淬火和低溫回火的齒輪滲層殘留奧氏體較多，在1 020℃真空滲碳、淬火和低溫回火的齒輪滲層晶粒度為7級...

TC11鈦合金葉片鍛件暗條紋的成因————作者：黃定輝;蘇化冰;賀磊;李宗科;溫金明;洪鑫;

摘要：批量生產的TC11鈦合金葉片鍛件上發現有暗黑色條紋。為此，對鍛件上顯示條紋和正常部位進行了金相檢驗，對鍛造工藝進行了數值模擬，對鍛件顯示條紋的區域進行了能譜分析。結果表明：葉片鍛件上產生暗黑色條紋的原因是原材料存在微區成分偏析，導致鍛件局部區域相變溫度較低，并在相變點附近溫度鍛造變形

20CrMnTi鋼棒材淬火后硬度偏低且不均勻的原因————作者：李亞紅;姬廣平;張培;郭攀攀;

摘要：直徑為15 mm的20CrMnTi鋼棒材淬火后硬度不均勻。對硬度不均勻的棒材進行了化學成分分析和金相檢驗，對淬火加熱前硼砂的不當使用對棒材淬火硬度的影響進行了試驗驗證。結果表明：20CrMnTi鋼棒材淬火硬度偏低且不均勻的原因是，用于防止棒材淬火加熱時氧化脫碳的硼砂用量太多且操作不當，導致其黏附在棒材表面，降低了棒材的淬火速率

鍍鋅IF鋼汽車板產生橘皮缺陷的原因及改進————作者：施劉健;

摘要：鍍鋅IF鋼汽車板沖壓后表面有橘皮缺陷。復查了正常的和有橘皮缺陷的IF鋼卷的全流程生產工藝參數和產品性能，并進行了金相檢驗。結果表明：顯示橘皮缺陷的IF鋼卷生產速率較低，退火時間較長，導致其晶粒較粗大，且存在少量混晶，從而沖壓時產生橘皮缺陷

2205鋼棒材沖擊性能不良的原因————作者：劉智勇;

摘要：某熱處理廠一批經固溶處理、尺寸為?120 mm×1 200 mm的2205鋼棒材沖擊韌度較差。為此復查了棒材的化學成分、力學性能、顯微組織和沖擊試樣的斷口形貌。結果表明：棒材含有較多的非金屬夾雜物，破壞了基體的連續性，因而這批棒材的塑性和韌性較差

鋅鋁鎂鍍層鋅流紋的形成原因與控制————作者：王松;張志遠;馮康杰;周仕澤;

摘要：某鋼廠的鍍覆40μm厚鋅鋁鎂鍍層的帶鋼表面發現有鋅流紋。分析了鋅流紋的形成原因，并進行了帶鋼的3次試生產。結果表明：帶鋼表面的鋅流紋形成與氣刀壓力、氣刀間隙，帶鋼入鋅鍋溫度及鋅液溫度等鍍覆工藝參數有關。通過將氣刀開口度調整到1.0(中間)～1.2 mm(邊緣),氣刀壓力降低到8 kPa,氣刀間隙調整為8 mm,以及將帶鋼入鋅鍋溫度及鋅液溫度提高至450℃,帶鋼表面的鋅流紋已基本被消除

國標GB/T 13299—2022的主要變化及修訂建議————作者：代玉杰;郭曼曼;李存志;

摘要：簡要介紹了與GB/T 13299—1991《鋼的顯微組織評定方法》相比GB/T 13299—2022的主要變化，包括標準名稱，適用范圍，術語和定義，試樣的切取和制備，游離滲碳體，珠光體、魏氏組織和帶狀組織評定。提出了兩點有關修訂方面的建議

2024年《熱處理》總目次

摘要：<正>~

附板折彎開裂的原因及預防措施————作者：陳立鵬;尚召華;王緒珍;金強光;

摘要：農機鏈用40Mn鋼附板通過折彎成形。一批直附板在沖壓成形和去應力退火后折彎至90°時開裂。為揭示附板折彎開裂的原因，對開裂的附板和原材料進行了宏觀分析、化學成分分析、硬度檢測和金相檢驗；復查了去應力退火工藝；對直附板進行了調質處理而不再進行去應力退火。結果表明：附板的原組織為鐵素體、球狀珠光體和少量片狀珠光體，符合要求；去應力退火后附板組織為鐵素體和片狀珠光體，塑性較差，從而折彎成形時開裂；直附板...

鋼板沖壓成電池殼時產生橘皮狀缺陷的原因及預防措施————作者：李凱旋;

摘要：由鋼板沖壓成的電池殼顯示出橘皮狀缺陷。對產生橘皮狀缺陷的電池殼進行了金相檢驗和軋制工藝復查。結果表明：這種橘皮狀缺陷是鋼板的終軋溫度偏低，以致鋼板在兩相區軋制從而產生混晶所致。通過提高終軋溫度、提高熱軋卷厚度、切除終軋溫度超差的鋼卷等措施，解決了電池殼沖壓時產生橘皮狀缺陷的問題

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